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负压风机厂_离心透风机的优化组合设计方法实例化工百科风机功率


离心透风机的优化组合设计方法实例
    
离心透风机的优化组合设计方法实例
作者:沈阳鼓风机厂 上官心乐
一、前言

Y4-73系列锅炉引风机是60年代设计的,作为20万千瓦以下火电机组锅炉引风之用。叶轮的叶片为中空机翼形,传动部分为悬臂式(D式)结构的单吸进风机。因此存在烟灰磨漏叶片后中空部分进灰题目,影响转子平衡,另外悬臂式传动对转子平衡也很敏感,轻易造成电厂停机故障。后来虽又设计了叶轮在两轴承间的(F式)传动方式,但中空叶片进灰题目终未解决。

因此80年代国家即下达科研任务,研制用单板叶片的叶轮设计双吸进(F式)离心引风机。

文献1是单板叶片叶轮风机研制工作的总结和体会,下面更具体的阐述一下这一研制方法。

由于主要是谈设计方法,所列工作内容不够全面,空气动力学略图和特性曲线以及模型风机的性能曲线是按单吸进不带进气室的参数给出的,而实际产品的性能选择曲线及特性曲线是按双吸进带进气室的风机参数给出的(具体性能见产品样本)。

二、设计方案

由于原Y4-73型风机内效率较高,不带进气室风机的内效率η≈0.89,带进气室风机的内效率η≈0.85,因而用单板叶片的叶轮设计的新风机的内效率也不能太低,否则,这种风机就没有生命力。

当确定新风机尺寸大小及性能参数时,首先考虑的是,新的双吸进风机的性能要基本上能满足Y4-73风机的性能,其比转数在转速不变的情况下,也要接近原风机比转数ns≈73的要求。但为了简单起见,我们的研究工作是先设计单吸进风机进行试验研究,当各种参数基本达到要求后,再在此基础上增加进气室和导流器,设计双吸进风机。此时,单吸进新风机的比转数应是ns≈≈52。

对新风机压力系数的要求,应是越大越好,由于压力系数越大风机直径越小,负压风机外框,相应的风机的体积就小、重量就轻。在具体设计中,压力系数到底应选多大合适,这要由设计者全面衡量考虑后决定,不同的设计者,可能有不同的选择,这都是正常的。

实际上,假如按将原Y4-73风机的转速由原730进步到960r/min来设计新的双吸进风机,那么其比转数应为ns=960/730×73=96,而单吸进风机比转数应是。这个比转数较大,按其设计出的风机,压力系数较低,叶轮较宽,在现实情况下,叶轮强度很难满足锅炉引风机的要求,因而没有按此进行设计新风机,但也不排除在今后技术和材质等方面都进一步进步的情况下,有可能按此方案设计新风机。反之,假如将原转速730降低到580r/min来设计新的双吸进风机,那么其比转数应为ns=580/730×73=58,而单吸进风机比转数应是,这个比转数较小,按其设计出的风机,叶轮直径和风机体积及重量都可能较大,因而也没有按此方案设计新风机。

综上所述,采用了双吸进新风机比转数ns≈73,单吸进风机比转数ns≈52的参数来设计模型,进行试验研究。叶轮要求是单板形的叶片,虽不如原机翼形叶片,但内效率也要求接近原Y4-73风机的水平。

采用新双吸进风机比转数与原Y4-73风机相近进行设计的另一重要理由是 ,利用新双吸进风机代替改造Y4-73老风机时,原有的电动机不需更换。

三、空气动力学略图

经多次模型试验,最后选定5-56№6.3和6-49№7.1两风机模型,并以此制订空气动力学略图尺寸(见图1)。这两风机叶轮外径比为1.12。


图1 离心透风机空气动力学略图

将两个风机的空气动力学略图绘制在一起,是为了便于说明两个风机在设计上的内在关系和设计特点。

1.叶轮主要尺寸及机壳出口和进风口的进口尺寸均为优先数系中的值,屋顶风机,其中除叶轮总宽度尺寸为R40数系外,其它均为R20数系中的值。这样一来,当按这两个风机的空气动力学略图设计系列风机时,其机号(叶轮外径D)按优先数系(一般按R20)排列时,各机号风机的主要尺寸也将符合优先数系中的值。这会给设计工作带来极大方便。

2.图1中,尺寸线上标有两个数值的,括号外为5-56风机的尺寸,括号内为6-49风机的尺寸,只有一个数值的,是两个风机共用的尺寸。

3.5-56风机的特点是,设计时为了进步风机的内效率,叶片自前盘至后盘,前半部(进口端)采用了扭曲结构,而且直径D1越来越小,进气角β1也不相同,后半部(出口端)采用了单圆弧结构,出口角β2=50°。另外,叶轮自外径φ100至φ115是叶轮的无叶扩压器。机壳蜗线是按对数蜗旋线设计的。

4.6-49风机可以说是由5-56风机派生出来的一个风机,而5-56风机是基本型的。当然,反过来说也未尝不可。

假如将5-56风机的叶轮外径φ100按R20的比值1.12(理论值为1.122)倍增大(即φ100×1.12=φ112)到φ112,并将叶片按原弧线在无叶扩压器内由100延伸到φ112处,此时将φ112视为新叶轮外径,那么这个新叶轮的叶片出口角β2=57.5°。

假如将φ112新叶轮中所有尺寸均除以R20的比值1.12,并将得到的数值加上括号,那么,这个新的叶轮外径=φ100的叶轮,就是按空气动力学略图要求给出的6-49风机的叶轮。

6-49风机的进风口尺寸以及机壳宽度尺寸均按5-56风机的尺寸除以1.12得出,而机壳的蜗线部分两风机采用了同一尺寸。

叶轮图中的尺寸φ112只是为了说明5-56与6-49两风机尺寸转换中使用的数值,转换工作完成后就没有存在的必要了。此时,可以将5-56和6-49两风机的空气动力学略图分别绘制就行了。

四、特性曲线及性能曲线

风机的特性曲线是由5-56№6.3(D=630mm,n=1 450r/min)和6-49№7.1(D=710mm,n=1 450r/min)试验取得的,两风机模型叶轮外径之比为710/630≈1.12,符合优先数系中R20比值,模型尺寸的设计符合图1中空气动力学略图的要求,№7.1的叶轮是将№6.3的叶轮由外径φ630mm处将叶片按原弧线延至外径φ710mm处得到的,两风机进风口尺寸及机壳宽度完全一样(双吸进模型中两风机的进气室和调节门也完全一样),机壳蜗线按空气动力学略图中尺寸设计。

由№6.3和№7.1两模型试验求得的5-56与6-49风机无因次特性曲线是按最高内效率90%范围内绘制的,见图2中的Ⅰ和Ⅱ,而 曲线Ⅲ(5-53风机特性曲线)是由内插法求出的,它介于5-56与6-49两风机特性曲线之间。


图2离心透风机特性曲线

现将5-53风机特性曲线的求法简述于下。

将5-56与6-49的特性曲线按流量系数坐标分为大致相等的5个点,最好包括内效率最高点在内,然后分别将这5个点的流量系数全压系数和内效率η的值在特性曲线中查出,并列于表1中。

表1

将5-56和6-49两风机在表1中各对应点的、η分别相加,取均匀值,即可求得5-53风机的各数据。以第一点的参数为例说明如下。

5-53风机的流量系数=(0.11+0.09)÷2=0.10,全压系数=(0.56+0.602)÷2=0.584,内效率η=(0.775+0.79)÷2=0.783,以下各点的数据可依次类推求出。

5-53风机的各数据列于表2。

表2

由于5-53风机的特性曲线介于5-56与6-49两风机特性曲线之间,因而它仍可以为是由5-56风机派生出来的,即将空气动力学略图中5-56风机叶轮外径φ100按R40数系的比值1.06(理论值为1.0593)倍增大(即φ100×1.06=φ106)到φ106,并将叶片按原弧线在无叶扩压器内由100延伸到106,此时将φ106视为新叶轮外径,那么这个新叶轮的叶片出口角β2=53.8°,这个叶轮就是5-53风机的叶轮。

由于5-53风机的叶轮大小介于5-56与6-49两风机之间(6-49叶轮由5-56风机叶轮外径φ100延伸至φ112得出的,而5-53叶轮是由5-56风机叶轮外径延伸至φ106得出的),所以它的机壳、进风口等可相应的与5-56或6-49风机通用。

如欲制订5-53风机空气动力学略图,应经风机模型试验,求得正确的特性曲线后再作这一工作,而图2中的5-53风机特性曲线是人为地由内插法求出的,只能作为设计和使用者参考。


注:1.进气状况:进气压力p1=101325Pa进气温度t1=20℃气体密度ρ1=1.2kg/m3 2.风机转速n=1 450r/min
图3 离心透风机性能曲线图

比较图2和图3可以发现,在图2中流量系数比较小的风机,在图3中反而流量较大,这是由于特性曲线是按各风机叶轮外径都一样时的曲线,而图3中三个风机叶轮外圆直径都不一样的缘故。

为什么要在5-56风机的基础上将其叶轮的叶片按优先数系R20比值1.12延长再派生出6-49风机呢?由于6-49№7.1的叶轮除叶片较5-56№6.3的叶轮叶片较长外,其他条件则完全一样,同时由于这两个风机叶轮前盘进口一样时,所用进风口也一样(双吸进风机的进气室和调节门也一样),给生产厂家将带来诸多方便,使用单位亦可增加5-56叶轮外径或减小6-49叶轮外径,达到改变风机性能的目的。

五、双吸进风机性能选择曲线和特性曲线

这里给出了我厂为满足5万到30万千瓦火电机组设计的双吸进引风机Y5-2×56№20,25,32和Y6-2×49№22.4,28性能选择曲线图(见图4)。


图4 双吸进离心引风机性能选择曲线图

图4中的性能选择曲线是分别按5-2×56和6-2×49双吸进风机特性曲线图(见图5和图6)中调节叶片为0°(即全开)、内效率η≥0.75时换算后绘制的。特性曲线分别是由5-2×56№6.3(D=630mm)和6-49№7.1(D=710mm),在转速n=1 450r/min时试验得出的。


图5Y5-2×56双吸进风机特性曲线图 图6Y6-2×49双吸进风机特性曲线图

如欲了解Y5-2×56和Y6-2×49双吸进锅炉引风机具体设计外形尺寸以及性能等请参阅我厂的风机产品样本。

六、用两种型式风机设计引风机的目的

过往生产的Y4-73№20,22,25,29 .5及31 .5 F式传动的单吸进引风机是用一个空气动力学略图设计的共6个机号的系列产品,以满足5~20万千瓦火电机组的锅炉引风之用。

此种用一个空气动力学略图设计系列产品的方法比较简单,但各机号间固然尺寸相似但不相同,因而生产比较复杂。比如,这6个机号的产品,除轴承箱和部分零部件相近机号通用外,叶轮、进气室、调节门、进风口等,每个机号都不一样,必要的工装胎具就得预备6套。

回过头来再看图4,为满足5~20万千瓦火电机组锅炉引风之用,只设计了Y5-2×56№20、25和Y6-2×49№22.4、28共4个机号(Y5-2×56№32是专为30万千瓦火电机组设计的)的产品,而空气动力学略图却用了两个。而两系列产品相邻机号间叶轮外径的比值均符合优先数系R20的比值1.12,即

由前5-56与6-49两风机空气动力学略图关系已知,№20和№22.4以及№25和№28的叶轮前后盘都一样,仅6-49的叶片较长而已,另外机壳宽度也一样仅蜗线不同,进气室、调节门、进风口都一样,传动部分也一样,所以生产比较简单,必要的工装胎具只需预备两套就行了。

实际上,假如用一个空气动力学略图(用Y5-2×56或Y6-2×49)也能满足这一流量和全压范围的要求,那么这同一系列风机的4个机号大多数零部件都不一样,相应的工装胎具也得预备4套。

七、结束语

1.设计风机模型或空气动力学略图时,所有尺寸优先按R20数系中的值选用(依次为R40、R80中的值),而凡是略图中的数值为优先数系中的值,同时产品中各机号(即叶轮外径D)也按优先数系排列时,其相应尺寸亦应按优先数系中的值选用。由于优先数系中的值并非理论计算值,故使用中答应计算出的值与优先数系中的值有一定差别,如空气动力学略图中尺寸为40,用于№22.4时计算值为40×22.4=896,实际上就要选用900。
2.对于一个较好的空气动力学略图,如欲改变性能,可加宽或减窄叶轮,亦可加长或减短叶片。采用后者对进气流场影响较小,轻易保持原有风机的内效率值或略有改变,本文所述即为实例。
3.用户亦可加长5-56或减短6-49风机叶片达到改变风机性能的要求,得到如前述的5-53性能曲线。
4.本双吸进风机调节叶片在进气室进口处,调节效率不如放在进风口处的调节叶片,看今后能继续有人研究这一工作。
5.我于1996年在抚顺电厂曾了解过用于30万千瓦火电机组的Y5-2×56№32引风机的使用情况,它运转平稳,噪声特低,叶轮磨损稍微,电厂极为满足,这也是我多年来很少见到的。
6.可结合1989年《风机技术》第4期中“离心透风机的优化组合设计方法”一文来看本文,由于这两篇文章是紧密相关的。
7.优先数系中的数值3.15、3.55亦可近似用3.2和3.6。(end)

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收录时间:2011年01月25日 16:44:28 来源:沈阳鼓风机厂 上官心乐 作者:


风机功率过高或过低的处理
    

1.功率过低 
 
  如果发电机功率持续(一般设置30~60s)出现逆功率,其值小于预置值Ps,风力发电机组将退出电网,处于待机状态。脱网动作过程如下:断开发电机接触器,断开旁路接触器,不释放叶尖扰流器,不投入机械刹车。重新切入可考虑将切人预置点自动提高0.5%,但转速下降到预置点以下后升起再并网时,预置值自动恢复到初始状态值。   

  重新并网动作过程如下:合发电机接触器,软启动后晶闸管完全导通。当输出功率超过Ps3s时,投入旁路接触器,转速切人点变为原定值。功率低于Ps,时由晶闸管通路向电网供电,这时输出电流不大,晶闸管可连续工作。   

  这一过程是在风速较低时进行的。发电机出力为负功率时,吸收电网有功,风力发电机组几乎不做功。如果不提高切人设置点,起动后仍然可能是电动机运行状态。
  
2.功率过高

  一般说来,功率过高现象由两种情况引起:一是由于电网频率波动引起的。电网频率降低时,同步转速下降,而发电机转速短时间不会降低,转差较大;各项损耗及风力转换机械能瞬时不突变,因而功率瞬时会变得很大。二是由于气候变化,空气密度的增加引起的。功率过高如持续一定时间,控制系统应作出反应。可设置为:当发电机出力持续10min大于额定功率的15%后,正常停机;当功率持续2s大于额定功率的50%,安全停机。
   
  风力发电机组退出电网

  风力发电机组各部件受其物理性能的限制,当风速超过一定的限度时,必需脱网停机。例如风速过高将导致叶片大部分严重失速,受剪切力矩超出承受限度而导致过早损坏。因而在风速超出允许值时,风力发电机组应退出电网。

  由于风速过高引起的风力发电机组退出电网有以下几种情况:

  1)风速高于25m/s,持续10min。一般来说,由于受叶片失速性能限制,在风速超出额定值时发电机转速不会因此上升。但当电网频率上升时,发电机同步转速上升,要维持发电机出力基本不变,只有在原有转速的基础上进一步上升,可能超出预置值。这种情况通过转速检测和电网频率监测可以做出迅速反应。如果过转速,释放叶尖扰流器后还应使风力发电机组侧风90°,以便转速迅速降下来。当然,只要转速没有超出允许限额,只需执行正常停机。

  2)风速高于33m/s,持续2s,正常停机。

  3)风速高于50m/s,持续ls,安全停机,侧风90°。

【来源:风力发电机组的控制技术】

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收录时间:2011年01月07日 15:18:44 来源:ccen 作者:



300MW机组引风机变频负压控制的应用解析
      变频调速装置可优化电动机的运行状态,大幅进步其运行效率,达到节能目的。过往受价格、可靠性及容量等因素限制,在我国风机市场上一直未能得到广泛应用。近年来,随着电子器件和控制技术的迅速发展,高压变频器的价格不断下降,可靠性不断增强,且模块化的设计使其容量几乎不受限制,相应地高压大容量变频器也被逐步大量应用。
  山西阳光发电有限责任公司1#炉技术改造在2台引风机电机上分别加装1套北京利德华福电气技术有限公司生产的2000kW/6kV高压变频装置。控制器由高速单片机、工控PC和PLC共同构成。单片机实现PWM控制。工控PC提供友好的全中文WINDOWS监控和操纵界面,同时可以实现远程监控和网络化控制。内置PLC则用于柜体内开关信号的逻辑处理,可以和用户现场灵活接口,满足用户的特殊需要。该高压变频器使用西门子的PLC中的S7-200,具有较好的与DCS系统接口能力。根据引风机的运行特性要求以及高压变频器控制的具体要求,确定采用如下DCS系统与变频调速系统的接口及控制方案。
  1.DCS系统与高压变频器的接口方案设计
  DCS系统与高压变频器之间的信号总共有22个,其中开关量信号18个,模拟量信号有4个。每台引风机高压变频器开关量信号包括:①待机状态;②运行状态;③停止状态;④轻故障报警;⑤重故障报警;⑥高压合闸答应;⑦单元旁路状态;⑧启动命令;⑨停止命令。每台引风机高压变频器模拟量信号包括:转速控制命令和转速反馈信号。
  通过对上述信号在DCS系统中的定义逻辑组态实现变频控制方案。
  2.DCS控制中增加以下内容
  为实现对变频引风机的启停控制及转速调节,在DCS显示和控制中增加:
  (1)通过DCS系统实现高压变频器启停操纵用于远方启停高压变频器。
  (2)DCS控制高压变频器转速控制实现引风变频的手自动控制。
  (3)在DCS系统的显示报警中增加高压变频器轻故障报警块、重故障报警块、工频旁路状态。
  3.运行方式及控制逻辑的说明
  3.1引风机高压变频器的运行方式
  正常情况下,引风机以变频方式启动,考虑到高压变频器有可能故障,还具备1台变频、1台工频运行方式和2台工频运行方式。
  高压变频器运行方式分为就地及远方控制2种。就地控制状态时,DCS输出的转速命令信号跟踪高压变频器转速反馈,此时,对高压变频器的远方操纵无效。
  高压变频器受DCS控制时分自动和手动2种方式。手动状态时,运行职员通过改变画面转速控制块控制高压变频器转速,实现负压的调节。
  3.2引风机高压变频器启动的答应条件
  启动必须具备以下3个条件:①引风机A、B的高压部分已启动完成;②引风机A、B的高压变频器就地从其PLC送来的启动停当开关投进。③引风机A、B的高压变频器的转速设定值的输出小于30%。
  由于高压变频器启动的条件为引风机电机高压开关必须合闸及启动反馈为1,而原有引风机启动的条件继续在整个逻辑中起作用,即原有的风机启动条件保存下来作为引风机高压变频器启动的答应条件。另外考虑到高压变频器就地的实际条件,加进了高压变频器就地送来的停当信号和A/B引风机变频停当作为启动的另一条件。
  在高压变频器远方启动的调试过程中发现:由于高压变频器转速设定块中的命令可能在1个较高的转速位,而这时启动高压变频器必然会对炉膛负压有1个较大扰动,而且轻易造成运行误操纵,所以在启动中加进了命令必须<30%的限制。
  3.3引风机高压变频器转速调整的自动调节
  (1)A、B高压变频器转速自动的开关量部分
  当引风机静叶投进自动时,将会闭锁A、B高压变频器转速投自动。另外当偏差回路中形成值超过一定值(暂定为50%)时,将自动切除高压变频器自动。炉膛负压信号发生故障时,则发传感器故障信号,高压变频器退出自动。当炉膛负压低一值触发时,延时3s后闭锁转速增加,当炉膛负压高一值触发时,延时3s后闭锁转速减少。
  (2)A、B高压变频器转速自动的模拟量
  由于变频调节对象与引风机静叶调节对象一样,所以将原有的偏差形成回路直接引出作为现有的变频调节的偏差作用于现有的引风变频控制。并就变频的特点加进了结合转速的平衡回路,将两侧的出力保持平衡。同时也独立的加进其单双风机变频方式的增益回路,由于原有的偏差形成回路中包含了总风量的前馈部分,所以在新的变频转速回路中就不再增加,考虑到一旦发生单台引风变频跳闸,又不能恢复变频方式运行,将原有的挡板控制回路中的电流平衡回路改为位置反馈平衡回路,同时将另1台引风变频逐步加到最大后,投进引风自动。
  3.4引风机变频涉及的相关跳闸保护
  (1)单侧风机的变频跳闸联跳相应一侧的送风机,并联关相应挡板及静叶的逻辑不变。
  (2)双侧风机的变频跳闸后,由于相应的A风机和B风机的高压开关联跳,故保存原锅炉主保护PLC控制器中的MFT跳闸回路不变。
  (3)原有的引风机跳闸回路中增加了高压变频器重故障联跳引风机功能,从而保证在变频方式下变频跳闸联跳引风机,工频方式下该条件被闭锁。
  引风机变频控制的流程如图1所示。
  图1:引风变频控制流程图
  4.引风变频自动参数整定试验及相关调试
  (1)启动A、B引风机和高压变频器,将原2台引风机挡板的静叶调至100%,将炉膛负压设为-50Pa;
  (2)启动A、B送风机后,将其动叶(送风机挡板)开至10%,将A、B引风机变频置于最低转速225r/min,同时将引风变频投进自动,然后进行定值扰动试验,将炉膛负压设定值改变20%,对变频自动变化情况进行记录;
  (3)针对压力调节的特性,先将积分时间放到较大的4min,比例系数放到0.3,然后逐步改变比例系数,用临界比例带法,进行参数设定。出现调节的等幅震荡后根据临界比例带的算法,先进行初设,有1个基本的参数。P=0.025,Ti=100s;
  (4)将A、B送风机动叶的开度按每10%的开度上行程试验,观察炉膛负压的变化情况,记录偏差大小以及偏差消除时间,完成后进行下行程试验,用A/B送风机的动叶进行扰动试验;
  (5)改变其中1个的开度为30%,观察引风变频的转速变化情况及负压的响应时间,再进行送风机的动叶扰动试验,每10%的开度上行程试验,观察炉膛负压的变化,记录偏差大小和偏差消除时间,及高压变频器的命令输出和转速的实际值,完成后进行下行程试验,核定单双风机运行的比例增益;
  (6)模拟MFT动作条件,在送风机动叶A、B的开度在50%的情况下,观察炉膛负压的变化,以及灭火后引风超弛环节的动作情况,进行完自动试验后,在引风变频投进自动的情况下,将有关引风变频的联锁进行1次实际动作试验;
  (7)在试验过程中,还需观察将送风机单侧拉掉,仿真运行中单侧送风机掉闸后,变频自动是否能够将负压控制到满足的范围;
  (8)锅炉的安全运行是全厂动力的根本保证,固然变频调速装置可靠,可一旦出现题目,必须确保锅炉安全运行,所以必须实现工频?变频运行的切换。若1台引风变频故障,无法在短时间内恢复,需要引风自动控制由原先的静叶来调整。为此,须试验停1台引风变频,开大另1台引风变频,并将原引风自动(静叶)投进进行相应的扰动,通过试验,对其中的一些参数进行调整和修改。
  根据上述调试,将引风变频的PID参数逐步优化,在变频方式下负压调整平稳可靠,调节品质也有了明显进步,同时原有的静叶挡板调节在1台工频、1台变频的条件下,原有的静叶调整PID参数也进行了相应的修改,当1台变频故障切回工频工作时,依然能够由原有的静叶挡板自动控制负压,这样为进步运行的安全性提供了备用空间。
  5.实现引风变频调速后的效果
  (1)风机变频改造后,电机实现了软启动,峰值电流和峰值时间大为减少,消除了对电网和负载的冲击,避免产生操纵过电压而损伤电机尽缘,延长了电动机和风机的使用寿命。
  (2)采用变频调节,实现挡板全开,减少了挡板节流损失,且能均匀调速,满足调峰需要,能够节约大量的电能。
  (3)低负荷下转速降低,减少了机械部分的磨损和振动,延长了风机大修周期,从而节省了大量的检验用度。
  (4)具有控制精度高、抗干扰能力强、谐波含量小的特点,且有完善的保护功能,可实现零转速平稳启动,有利于电动机和风机的安全运行。
  6.结束语
  (1)现场引风机变频调节和静叶挡板调节2种不同运行方式的对比试验表明:引风机变频调节运行方式能满足机组出力要求,性能稳定可靠,自动调节品质有了较大改善,尤其是在响应速度上特别明显,另外基本消除以前使用挡板节流时执行器固有的死区大的毛病。
  (2)在机组不同负荷下,进口挡板调节方式的运行效率只有55%左右,而引风机采用变频调节运行方式的运行效率基本在75%-80%,运行效率大大进步。
  (3)使用变频调速技术,由于变速调节没有了风门挡板,节约了损耗在风门挡板上的能量,有效地解决了风机由于调节而产生的大量损耗,以其优异的调整性能和明显的节电效果,使风机处于较经济的状态下运行。

    中国风机产业网  两层高65mm的聚乙烯斜板外盖12层疏松的捕滴丝网结构,这种结构也是经由多次改造后形成的。捕滴效果较好,但丝网易粘冷却过程中形成的钙镁结晶,且不好清理,透气阻力较大。应该想办法对其进行改进,以求在保证捕滴效果的情况下,减少透气阻力;但总的来说,要保证捕滴效果就会有较大的透气阻力,而且,因为工艺的缘故,捕滴层粘结晶也是不可避免的。

    要保证冷却塔的水冷螺杆机组制冷量,合适的鼓风量是最基本的要求。冷却塔设计的理论气液重量比为1:1,通过计算校验是合适的,现使用的风机为G一BF36一C4一h2轴流式风机,配套电机功率2kw,名牌风量为32x104m3/h,全压156。SPa,转速为277min。实际上因为捕滴层上粘有钙镁结晶,丝网部门堵塞等原因,往往使塔内透气阻力弘远于风机的设计压力,测试时测得塔顶捕滴层的透气阻力达198Pa。

    因此,想办法进步风机的鼓风量是进步冷却塔制冷量的根本途径。用4叶片玻璃钢轴流风机的,其型式和材质基本适合锌电解液冷却塔的工况,没必要更改。但对于轴流风机有下列关系式:Q,/QZ=n,/nZp,/p:=(nl/nZ)2N,/N:=(n,/nZ)3也就是说风机的风量与转速的一次方成正比,风机的风压与转速的二次方成正比,风机所需的传动功率与转速的三次方成正比。进步风机的转速可以增大风量和风压,对进步制冷量大有好处,但也对传动功率提出了更高的要求。

    根据去年对冷却塔风机的电机输人电压和输人电流的测试,算出风机转速为:27r/min时,电机的输出功率为巧一16kw,并没有满负荷输出。通过与有关的制造厂商联系和实验验证,在电机功率和立柱等承力部件及风叶等运转原件不变的情况下,更换新型减速器,可将风机的转速进步到305r/min。采用逐台更换的方法,已在一系统更换6台,风机的风量增加到约30xlm3/h,制冷量有所进步,去年高温季节,基本消除了电解槽槽温超标现象。若将风机的转速进一步进步到350r/min,风压可增加到1。6倍,风量可增加到40xlm3,制冷量亦可得到较大的进步;但配套电机功率要求30kw以上,风叶等原件也要换成强度高的,用度会多一些。

   


     换气扇按进排气口分为隔墙型(隔墙孔的两侧都是自由空间,从隔墙的一侧向另一侧换气)、导管排气型(一侧从自由空间进气,而另一侧通过导管排气)、导管进气型(一侧通过导管进气,而另一侧向自由空间排气)、全导管型(换气扇两侧均安置导管,通过导管进气和排气)。按气流形式分为离心式(空气由平行于转动轴的方向进入,垂直于轴的方向排出)、轴流式(空气由平行于转动轴的方向进入,仍平行于轴的方向排出)和横流式(空气的进入和排出均垂直于轴的方向)。

  由电动机带动风叶旋转驱动气流,使室内外空气交换的一类空气调节电器。又称通风扇。换气的目的就是要除去室内的污浊空气,调节温度、湿度和感觉效果。换气扇广泛应用于家庭及公共场所。
 早期的产品只能单向排气,称为排气(风)扇。1964年出现百叶窗式换气扇。中国广东省江门市家用电器工业公司于1974年首次生产200mm开敞式排气扇。沈阳市排风扇厂于 1976年开始生产300mm金属型百叶窗式排气扇,1979年生产300mm双向百叶窗式换气扇。

二、换气扇的分类 
    换气扇按进排气口分为隔墙型(隔墙孔的两侧都是自由空间,从隔墙的一侧向另一侧换气)、导管排气型(一侧从自由空间进气,而另一侧通过导管排气)、导管进气型(一侧通过导管进气,而另一侧向自由空间排气)、全导管型(换气扇两侧均安置导管,通过导管进气和排气)。按气流形式分为离心式(空气由平行于转动轴的方向进入,垂直于轴的方向排出)、轴流式(空气由平行于转动轴的方向进入,仍平行于轴的方向排出)和横流式(空气的进入和排出均垂直于轴的方向)。

三、换气扇换气方式
 换气扇的换气方式有排出式、吸入式、并用式三种。排出式从自然进气口进入空气,通过换气扇排出污浊空气;吸入式通过换气扇吸入新鲜空气,从自然排气口排出污浊空气;并用式是吸气与排气均由换气扇来完成。
    换气量不同场所需要换气量和换气次数不同。一个人或每平方米所需的新鲜空气量,称为所需换气量。在1小时内更换新鲜空气的次数,称为换气次数。
 结构百叶窗式换气扇是使用最广泛的换气扇,主要由电动机、扇叶、风框、面板、百叶窗以及专用的拉线开关等附属元件组成。电动机一般采用单相电容运转异步电动机。 150mm规格以下的换气扇也采用罩极式电动机。扇叶一般用 ABS、AS塑料注塑成型,重量轻而强度高。风框通常用薄钢板冲压和点焊制成,也有采用塑料注塑成型。面板采用塑料注塑成型。百叶窗通常采用薄钢板或马口铁冲压成型。
 换气扇的规格按其扇叶直径分为 100、150、200、250、300、350、400、450和500mm。

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风机检测主要从事节能产品及淘汰产品的评定及可靠性认定;新产品鉴定检验和型式检验;风机产品的质量仲裁工作;产品质量事故的分析和研究;委托检验;参与有关技术标准、检验规范、实施细则等文件制、修订工作;开展有关质量检测新技术、新方法的研究。研制有关测试装置、专用试验台架等;对有关测试方法进行验证;研制并推广先进的检测仪器仪表;组织风机行业质量检测人员的业务培训;开展有关风机产品质量检验方面的国际合作与技术交流活动。

主要检测项目:

□ 风机流量
□ 风机静压
□ 风机功率
□ 转速
□ 大气压力
□ 大气温度
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□ 风机效率
□ 噪声等









    中国风机产业网  吡啶是含有一个氮杂原子的六元杂环化合物。可以看做苯分子中的一个(CH)被N取代的化合物,故又称氮苯。

    (一)吡啶的化学性质和用途

    1、化学性质

    吡啶及其衍生物比苯不乱,其反应性与硝基苯类似。典型的芬芳族亲电取代反应发生在3、5位上,但反应性比苯低,一般不易发生硝化、卤化、磺化等反应。吡啶是一个弱的三级胺,在乙醇溶液内能与多种酸(如苦味酸或高氯酸等)形成不溶于水的盐。产业上使用的吡啶,约含1%的2-甲基吡啶,因此可以利用成盐性质的差别,把它和它的同系物分离。吡啶还能与多种金属离子形成结晶形的络合物。吡啶比苯轻易还原,如在金属钠和乙醇的作用下还原成六氢吡啶(或称哌啶)。吡啶与过氧化氢反应,易被氧化成N-氧化吡。

    2、应用途径

    除作溶剂外,吡啶在产业上还可用作变性剂、助染剂,以及合成一系列产品(包括药品、消毒剂、染料、食物调味料、粘合剂、火药等)的起始物。吡啶还可以用做催化剂,但用量不可过多,否则影响产品质量。

    3、产品来源

    吡啶可从自然煤焦油中获得,也可由乙醛和氨制得。吡啶及其衍生物也可通过多种方法合成,其中应用最广的是汉奇吡啶合成法,这是用两分子的β-羰基化合物,如乙酰乙酸乙酯与一分子乙醛缩合,产物再与一分子的乙酰乙酸乙酯和氨缩合形成二氢吡啶化合物,然后用氧化剂(如亚硝酸)脱氢,再水解失羧即得吡啶衍生物。也可用乙炔、氨和甲醇在500℃通过催化剂制备。

    4、衍生物品

    吡啶的很多衍生物是重要的药物,有些是维生素或酶的重要组成部门。吡啶的衍生物异烟肼是一种抗结核病药,2-甲基-5-乙烯基吡啶是合成橡胶的原料。

    (二)含吡啶废水的特点

    吡啶是一种广泛使用的化工产品,有恶臭,对神经有致毒作用,对眼角膜有损害。吡啶对微生物呈强烈按捺作用,且难于被空气氧化,因而给地面水的自净及污水的无害化处理过程造成难题。

    1、吡啶不能被重铬酸钾氧化,含吡啶环的物质,用国标法中的测法,吡啶测不出COD,只有能够被重铬酸钾氧化的物质才能测出COD。

    2、吡啶对生化过程的生物菌有很强的按捺性或毒性,即“杀菌”,造成生化不能进行,也即废水中的吡啶类物质“不可生化”,使得污泥死亡,生化瘫痪。3、带吡啶环的物质种类繁多,但都具有一个共同的特点“杂环、结构不乱、难以降解”。

    (三)含吡啶废水的处理方法

    (含吡啶废水的处理方法一:高级氧化预处理+生化)

    废水提高前辈行预处理,目的是把吡啶分解成小分子物质,预处理的工艺有微电解、湿式氧化等,本解决方案采用多维电催化氧化作为核心工艺进行预处理,再辅以生化法,污染物可以得到有效处理,性价比高。

    在各种污染管理技术中,电催化或TiO2光催化降解有机污染物作为一种理想的环境管理技术而受到业界广泛关注,作为高级氧化的一种最具前途的技术,该技术可将污水中的很多有机物如染料、卤代物、难降解农药、表面活性剂、杂环化合物等降解为CO2、水和其他小分子物质,具有效率高、能耗低、操纵简便、反应前提温顺(常温、常压)、合用范围广、无二次污染等特点,具有广阔的应用远景。

    (含吡啶废水的处理方法二:精馏法)首先用精馏方法从废水中回收吡啶,因为吡啶-水存在共沸,这一步只能得到吡啶含量50%左右的溶液,接下来用苯作为共沸剂对其脱水以得到含水少的吡啶,假如回收的吡啶量很少,也可以用分子筛脱水。因为废水精馏时吡啶含量很少,精馏塔可以采用直接水蒸汽加热以减少设备投资,并采取废热回收措施以降低能耗。按废水为常温考虑,每吨废水耗蒸汽毛估0.3吨。这样水、汽、电消耗大概70块左右。吡啶的市价40元/kg左右,每吨废水大约可回收50%含量的吡啶20kg,假如自己不愿意精制,当作废吡啶卖给回收厂家,1kg估算3~5元,基本上卖回了运行用度,好的话还有得多。但精馏的投资本钱和运行仍旧非常高,属于一般性价比的解决方案。

    (含吡啶废水的处理方法三:树脂吸附)树脂吸附,但是假如含盐太高则比较难题,离子会干扰树脂对吡啶的交换。

    (含吡啶废水的处理方法四:焚烧)采用焚烧法省事,可直接焚烧,也可浓缩后焚烧,烟气必需要处理。各地固废处理中央对这种废水的焚烧本钱收费都很高,一般在每吨水上千元左右,一般难以承受。

 





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